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　　頻率范圍內，聲輻射效率隨頻率增加而迅速上升不同結構減速機輪齒室蓋聲輻射效率?？梢钥闯觯罕M管3種減速機輪齒室蓋的結構不同，但聲輻射效率的變化趨勢相似的。
　　在600 Hz以下頻率范圍內，減速機輪齒室蓋的聲輻射效率整體很低。在600～1 000 Hz，不同的減速器輪齒室蓋表現出不同的聲輻射效率特性。樣品A在630～700、950～1 000 Hz都有較高的聲輻射效率；樣品B比樣品A增加了1 mm壁厚而且在中部增加了加強筋，因此其整體剛度最大，在630～670、760～780 Hz表現出較高的輻射效率，比樣品A相比，樣品B輻射效率高的頻率范圍變窄，整體輻射效率明顯降低；樣品C在樣品B的基礎上去除了表面所有加強筋，整體剛度最弱，在670～730、750～770、850～930 Hz等頻率段都有較高的聲輻射效率?？傮w而言，在600～1 000Hz頻率范圍內，3種不同剛度的減速器輪齒室蓋的聲輻射效率差異明顯，剛度大的樣品B在此頻率區域內聲輻射效率低，剛度小的樣品c的聲輻射效率高。
　　在1000～2000Hz的頻率范圍內，減速機輪齒室蓋整體的聲輻射系數都處于較高水平。樣品A聲輻射系數較高區域為1000～1200、1660～1700 Hz；樣品B聲輻射效率較高區域為1170～1200、1650～1680 Hz；與A、B相比較，樣品C在其他頻率處聲輻射效率都比較低，僅在1400～1440、1850～1900 Hz的表現出較高聲輻射效率，但聲輻射效率的最大值比樣品A、B要低?？傮w而言剛度小的樣品C在1000～2000 Hz聲輻射效率較低，剛度大的樣品B聲輻射效率較高。
　　由試驗結果可以看出，雖然加強筋的存在增加了減速機輪齒室的結構剛度，有利于降低零件的表面振動(dòng)速度，但是零件剛度的變化會(huì )改變表面速度分布，有可能使某些頻率的聲輻射效率升高，增大這些頻率的噪聲輻射，使用加強筋并不一定總能起到降低噪聲的效果。因此在確定薄壁件的低噪聲結構優(yōu)化策略時(shí)，如果僅僅以降低零件表面法向速度為指導思想，而忽視薄壁件的結構變化對聲輻射效率的影響，則有可能是降低了表面振動(dòng)而并沒(méi)有降低噪聲輻射，甚至有可能使在某些頻率的噪聲輻射增強。在對薄壁件進(jìn)行低噪聲結構設計時(shí)，需重視薄壁件結構變化對零件聲輻射效率的影響。